Page 32 - Станочный парк

СВАРОЧНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ
И ОБОРУДОВАНИЕ
ления несколько выше температу-
ры плавления свариваемого металла
(1450 ˚C).
Таким образом, наиболее эф-
фективными оксидами, использу-
емыми в качестве флюсов при МИГ
сварке стали CrNi18-10, являются
оксиды с температурой плавления
(Tmo), находящиеся в диапазоне
температур плавления (Tmm) и 2000
˚С, т. е. соблюдается следующее ус-
ловие:
Tmm < Tmo< 2000 ˚С.
Результаты исследований вли-
яния температуры кипения оксидов
(Tbo) на морфологию сварных швов
Рис. 5. Зависимость коэффициента проплава (Кр) и коэффициента стали CrNi18-10 представлены на
выпуклости (Кh) швов на нержавеющей стали CrNi 18-10 от темпе- рис. 6 (графики зависимости мор-
ратуры плавления оксидов (Tmo), использованной в виде газопо- фологии сварных швов). Высокая
рошковой смеси при сварке А-МИГ.
корреляционная зависимость на-
блюдается между коэффициентом
выпуклости (Кh) швов и температурой кипения оксидов (Tho). Слабая корреляционная
зависимость наблюдается между коэффициентом выпуклости (Кh) и температурой кипе-
ния оксидов (Tho). Полиноминальная аппроксимирующая кривая этой зависимости имеет
нисходящий характер, т. е. указывает на уменьшение коэффициента выпуклости с повы-
шением температуры кипения оксида.
Таким образом, наиболее эффективными оксидами, используемыми в качестве флю-
сов при МИГ сварке стали CrNi18-10, являются оксиды с температурой кипения оксида
(Tbo), которая должна удовлетворять
следующим условиям:
Tbm < Tbo< 3000 ˚С.
Следует отметить, что эти резуль-
таты свидетельствуют о тесной связи
между температурами плавления и ки-
пения свариваемого металла и оксидов,
применяемых при А-МИГ сварке.
Высокая корреляционная зависи-
мость наблюдается между коэффици-
ентом проплава (Кр), коэффициентом
выпуклости (Кh) швов и температурным
интервалом (Tbo - Tmo) (см. рис. 7).
Согласно графику, представленному на
рис. 7, значение Кр максимально при
800˚, а для Кh при этом значении тем- Рис. 6. Зависимость коэффициента проплава (Кр) и коэффици-
ента выпуклости (Кh) швов на нержавеющей стали CrNi 18-10
пературного интервала она минималь- от температуры кипения оксидов (Tbo), использованной в виде
на. Это свидетельствует о наибольшей газопорошковой смеси при сварке А-МИГ
эффективности действия оксидов на морфологию швов при значениях температурного ин-
тервала (Tbo - Tmo) между 600˚ и 1000˚ в рамках принятых режимов сварки.
В соответствии с полученными результатами, индивидуальные флюсы-оксиды наи-
более эффективно воздействуют на морфологию сварных швов стали CrNi18-10 при МИГ
сварке при соблюдении нижеследующего условия:
600˚ ≥ (Tbo - Tmo ) ≤ 1000˚.
Как показывают результаты исследований (рис. 8), важную роль в формировании
сварных швов исследуемой стали играет величина поверхностного натяжения расплавов
оксидов. Кривые зависимости коэффициентов проплава (Kp) и выпуклости (Kh) от вели-
чины поверхностного натяжения (σ) пяти оксидов (SiO2, WO3, Fe2O3, TiO2, Al2O3 и MgO,
информация о поверхностном натяжении для расплавов оксидов Cr2O3, Co3O4, BaZrO3 и
CaZrO3 не обнаружена) показали на высокую корреляцию между указанными параметра-

32 Станочный парк